Warunki mechaniczne i geometryczne

W pierwszym etapie wyznacza się położenie siły N w płaszczyźnie kontaktu ściany ze złączem poziomym (niezależnie przy górnej i dolnej krawędzi ściany) przy założeniu, że osie poziome rozdzielające złącza poziome na część górną i dolną nie ulegają obrotom (program uprawnienia budowlane na komputer).

Przy takim założeniu linie działania siły N w górnej i dolnej części złącza poziomego nie pokrywają się (są przesunięte o wartość ni), co powoduje z kolei powstanie „niezrównoważonych” momentów zginających N- m, działających w złączach (węzłach) wyodrębnianego do obliczeń fragmentu ramy (program uprawnienia budowlane na ANDROID).

W drugim etapie obliczeń wsuwa się więzy unieruchamiające osie poziome złączy poziomych, co umożliwia ich obrót i zrównoważenie układu. W rezultacie w drugim etapie obliczeń ściana przejmuje dodatkowy moment zginający (uprawnienia budowlane).

Ze względu na niejednakowe, w ogólnym przypadku, warunki mechaniczne i geometryczne występujące przy górnej i dolnej krawędzi ściany mimośrody e_v siły N oblicza się oddzielnie dla obu tych krawędzi. Mimośrody e,._g i e_vd występujące odpowiednio na górnej i dolnej krawędzi ściany stanowią sumę mimośrodów obliczonych w dwóch omówionych wyżej etapach analizy ustroju (program egzamin ustny).

Punktem wyjścia dla określenia tych mimośrodów jest wspomniane wyżej założenie ciągłości odkształceń w złączu przy deformacji ustroju spowodowanej działaniem siły N, które wyraża się równością kątów obrotu y płaszczyzny wsporczej ściany oraz przylegającej doń płaszczyzny złącza (płaszczyzna kontaktu) (rys. 7-16b). Dla określenia kąta obrotu złącza i ściany przyjęto założenie, że przy odkształceniu obu tych elementów pod wpływem ściskania mimośrodowego zachowane jest prawo „płaskich przekrojów” (opinie o programie).

Konieczność wprowadzenia współczynnika

Ze względu na brak symetrii złączy względem osi poziomej stropu kąt obrotu złącza powinien być obliczony oddzielnie dla górnej i dolnej jego części, przy u- w^zględnieniu cech konstrukcyjnych i materiałowych fragmentów złącza znajdujących się nad i pod osią poziomą złącza przeprowadzoną w połowie wysokości złącza lub w innym poziomie narzuconym przez ukształtowanie konstrukcyjne złącza poziomego. Dla uproszczenia przyjmuje się, że wysunięcie ściany o d_g nie wpływa na położenie osi ponowych złączy (segregator aktów prawnych).

Przykład różnych warunków odkształceń złącza występuje symetria odkształceń górnej i dolnej krawędzi złącza na skutek odmiennego ukształtowania, a przede wszystkim braku zaprawy w górnej części złącza, różnice odkształceń są bardzo znaczne. Występuje też wzajemne przesunięcie osi obojętnych obu części złącza. Wartości kątów obrotu płaszczyzny wsporczej ściany oraz płaszczyzny tej części złącza, z którą płaszczyzna wsporcza ściany pozostaje w kontakcie.

Konieczność wprowadzenia współczynnika ujawniona została w badaniach laboratoryjnych ścian z betonu keramzytowego poddanych zmianom temperatury. Przesłanki teoretyczne prowadzą do wniosku, że współczynnik t]_t związany jest ze zjawiskiem odkształceń pełzania betonu. Ze względu na znaczną bezwładność cieplną ścian zmiany ich temperatury zachodzą zwykle w dość długim czasie (kilkunastu, a nawet kilkudziesięciu godzin), co pozwala na rozwinięcie odkształceń pełzania i na pozorne obniżenie współczynnika E_b dla ściany (promocja 3 w 1). Innym zjawiskiem powodującym konieczność zastosowania współczynnika t], jest niespełnienie założenia o liniowej zmienności temperatury między zewnętrzną i wewnętrzną powierzchnią ściany, która została przyjęta przy wyprowadzeniu wzoru. Na podstawie omawianych wyników badań wartości współczynnika rj, dla ścian z betonu keramzytowego o strukturze zwartej (o grubości ok. 30 cm) szacować można na równą 0,6 Dla ścian z betonu zwykłego wartość r]_t przyjmować można równą 0,7.