Momenty niszczące ujemne

Otrzymane wyniki są ważne w założeniu, że przeguby utworzyły się na p porach, a warunkiem tego jest, by momenty niszczące ujemne w przęsłach r t były zbyt małe. Jeśli linie kreskowane przedstawiają „minimalne” momentu Mgn, to moment niszczący ujemny w przekroju c out- może być mniejszy od odcinka G’H; analogicznie w przęśle środkowym (program uprawnienia budowlane na komputer). Przypuśćmy, że warunek ten np. w przęśle a nie jest spełniony; wówczas przed osiągnięciem powstanie tam przegub „ujemny” i miarodajna będzie zamykająca AB"C Z . moment zaś w przekroju b trzeba będzie zwiększyć do wielkości. Gdyby na odwrót, w przęśle środkowym było | - M/,„ | = E"F, to należał zwiększyć moment +Mn w przęsłach skrajnych do wielkości (program uprawnienia budowlane na ANDROID).

Jak widzimy, w zasadzie należy przyjmować zarówno momenty dodatnie i ujemne; te ostatnie zresztą często w ogóle nie mogą wystąpić w przekrojach, jeśli mianowicie moment Mgl) jest na tyle znaczny, że kreskowane przecinają zamykającą AB’C’D. Jak zawsze, w zagadnieniach projektowania mamy pewną swobodę wyboru rozwiązania (uprawnienia budowlane). W szczególnie wzmacniając przekroje podporowe, tj. zwiększając tym samym momenty przęsłowe +Mn i na odwrót. Sposób postępowania jest taki sam w przypadku belek o większej liczbie przęseł, a także prr bardziej skomplikowanych obciążeniach. W tym ostatnim przypadku wystaraj zastąpić parabolę odpowiednio przez Mmi„, Mmax, tj. wykresy możliwych momentów ekstremalnych. Z uwagi na przybliżone położenia przegubów i ograniczenie się do nośności tylko kilku przekrojach zaprojektowanie belki w omówiony sposób nie zwalnia oczywiście od weryfikacji nośności, jak to wyjaśniliśmy w poprzednim punkcie (łącznie z ustaniem, czy sposób zniszczenia uzasadnia stosowanie teorii przegubów plastyranych) (program egzamin ustny).

Wykres łamany

Należy zwrócić uwagę, że wykresy prowadzą bezpośrednio do określenia teoretycznie najmniejszej nośności we wszystkich przekrojach (opinie o programie). Mianowicie, różnice rzędnych parabol „maksymalnych” i zamykające. AB’C’D (czyli części wykresów poniżej tej zamykającej) przedstawiają n.e- zbędne momenty niszczące dodatnie, natomiast różnice rzędnych parabol Minimalnych” (kreskowanych) i tejże zamykającej - określają momenty ujerMTK (przy założonym układzie przegubów). Uwzględniając najniekorzystniejsze ss- monaprężenia (powstające po odciążeniu) w postaci wykresu momentów dodatnich ’) AB’C’D, należałoby zgodnie z tą teorią zapewnić w częściach podporowych także dodatni moment niszczący +M/j„ = B’B, tj. uzupełnić parabole odpowiednimi odcinkami wykresu łamanego (segregator aktów prawnych). W praktyce rezygnujemy z tego z kilku powodów:
1) w przypadku samonaprężeń ewentualne osiągnięcie na podporach wartości M„ nie prowadzi do „niszczącego” układu przegubów2), ponadto wywołuje ono natychmiastowy spadek samonaprężeń; wykres momentów podporowych nie wynika z momentów faktycznych, lecz pomnożonych przez współczynniki pewności, aktualne dla obciążeń zewnętrznych i oczywiście nadmierne dla samonaprężeń,
2) podpory musiałyby przenosić w pełni reakcje w obu kierunkach, co zwykle
nie zachodzi,
3) sama możliwość powstania takiego układu samonaprężeń jest problematyczna.

Metody obliczeń można zinterpretować nieco inaczej niż to podaliśmy, posługując się - jak to proponuje Y. Cuyon - liniami ciśnienia. Weźmy pod uwagę belkę o stałej szerokości przekroju, lub stałym ukształtowaniu odpowiednio stopki dolnej i górnej (wysokość przekroju może być zmienna) oraz przyjmijmy stałą siłę sprężającą (określając ściślej: o stałym przekroju uzbrojenia rozciąganego.

Załóżmy najprostszy schemat zniszczenia, o prostokątnym rozkładzie naprężeń ściskających w betonie. Wobec tego wysokość strefy ściskanej podobnie w stałej odległości od włókna skrajnego przebiega wypadkowa sił ściskających w betonie (promocja 3 w 1).